Thiết kế mố chữ U bằng BT, móng nông đặt trên nền thiên nhiên có chiều dài nhịp L=24m,chiều cao dầm H=1.4m

Nguyễn Viết Đạt Cầu - Đờng Sắt K39 Bảng thống kê nội lực tại mặt cắt II-II 1, T. lợng mố -Bệ kê gối Lực do tải trọng (T) H/s n T.chuẩn Tính toán 1.625 10.67 -18.960 -20.820 -242 -324.280 -358.779 138.032 80.310 0.45 0.45 54.22 32.85 62.11 36.14 80.500 81.060 283.500 7.600 12.600 2.020 4.140 -2.420 6.080 116.150 239.700 623.600 54.720 162.600 335.590 686.000 46.210 88.200 463.05 -46.21 416.84 162.1 7.6 154.5 2.42 -686.000 0.45 36.140 0.45 62.110 -0.08 148.256 1.4 1.4 1.1 0.84 1.4 5.340 463.05 H(T) M(T.m) 0.882 57.500 57.900 257.700 9 -373.499 Độ lệch tâmTT ngang của đất - Tĩnh tải Eo - Hoạt tải Eb 5, T. lợng đất 6, Lực hãm 4.850 260.720 120.493 73.000 0.5 162.11 2 ,T. Lợng KCN 3, H.tải trên KCN Phản lực gối 4, áp lực đẩy 0.760 4.14 134.778 0.690 335.59 - Tờng cánh 0.425 81.6 237.025 2.02 - Tờng trớc Mômen (T.m) T. chuẩn T. Toán 1.788 162.600 9.7 đòn 80.5 - Mũ mố 1.1 0.9 1.1 0.9 1.1 0.9 1.1 0.9 Cánh tay 6.08 Tên tải trọng - 13 -  1 phụ 1 Chính Tổ hợp 57.5 H(T) Tính duyệt Tính theo trạng thái giới hạn II về cờng độ Có : eo= ( Mtt/Ntt )= ( 463.05/ 923.278) = 0.501 - 14 834.326 834.326 -Max I Chính -Lực hãm 115.40 834.326 Công tổ hợp chính I 106.4 -9 115.40 57.9 - áp lực đất do hoạt tải 257.700 - áp lực do tĩnh tải Eo - Trọng lợng đất 73.000 120.493 - Bản thân KCN - Hoạt tải trên KCN 238.133 N(T) Nội lực tiêu chuẩn - Trọng lợng mố Tải trọng 506.66 -54.72 554.94 558.38 239.70 116.15 -663.60 32.850 -54.220 -337.70 M(T.m) 1.4 1.4 1.1 0.84 1.4 1.1 1.1 H. Số T. trọng 923.278 923.278 923.278 283.500 80.310 138.032 421.436 N(T) Nội lực tính toán Nguyễn Viết Đạt Cầu - Đờng Sắt K39 Nguyễn Viết Đạt Cầu - Đờng Sắt K39 l0/800 = 6.08/800 = 0.0076 eo=0.501 > l0/800 = 0.0076 Tiết diện chịu nén lệch tâm và (eo/ y) = 0.492 / 2.8 = 0.175 < 0.45 Cấu kiện chịu nén lệch tâm Trong đó : y=2.8 Khoảng cách từ điểm đặt lực đến mép ngoài tiết diện chịu nén Công thức kiểm duyệt = (N/. F). (1+ ( 2eo/ h)) < Rnp Trong đó : eo: Khoảng cách từ điểm lực đến trọng tâm mặt cắt eo= 0.882 F : Diện tích mặt cắt : 4.3 x 9.5 = 40.85 m2 h : Chiều cao của mặt cắt : 6.08m : Hệ số uấn dọc = (KP / ((NK/N)+ ( NDL/ Nd l. N))) Tra bảng : lo/b lo: Chiều dài tự do kết cấu B: Kích thớc nhỏ nhất mặt cắt chữ nhật Ta có : lo/b = (6.08/ 4.3). 1.4 => KP= Mdl= 1 = ( 923.278/ 1 x 40 x 85 )x (1+(2 x 0.882 / 6.08))= 29.411Kg/cm2 = 29.411 Kg/cm2< Rnp= 72 Kg/cm2 (Rnp= 72 Kg/cm2 . Bê tông mắc 250 ) Kết luận : Tờng trớc và tờng cánh đảm bảo về cờng độ Tính duyệt theo ổn định chống lật (Ml/Mgh)= ((Pili + Tihi)/ yPi )< m huặc : (Ml/ Mgh) = (lo/ y)< m m: Hệ số làm việc m= 0.8 e: 0.882m ; y: 2.15m Đạt Ml/ Mgh= 0.882/ 2.15 =0.41< m=0.8 . Tính Duyệt ổn định chống trợt (Tt/ Tgh)=(Ti/Pi)< m ; => (Tt/ Tgh) = 0.298 < m= 0.8 trong đó : = 0.6 Đạt 0.5m c. Tính duyệt mặt cắt II-ii Tính áp lực đất do hoạt tải H30, XB-80 eb Nd Do H30 Theo chiều ngang ta xếp đợc 2 làn xe . Chiều dài tờng cách là 4.8m . Trong trờng hợp 6.08m - bất lợi nhất ta xếp với 2 bánh xe nặng ở phía sau nằm trong phạm vi tờng cánh . lb Chiều dài lăng thể trợt : eo - e0 - 15 III nc III 2.4m Nguyễn Viết Đạt - Cầu - Đờng Sắt K39 lo = H . tg0 Trong đó : 0: là góc trợt giả định 0 = 45- (350/2)=27030 lo = 6.08 x tg27030 = 3.16 Chiều rộng của tiết diện phân bố áp lực đo dọc theo tòng cánh mố ` a = 1.6 + 0.2 + 2H ; (H : Chiều dầy lớp phủ = 0.1) => a= 1.6+0.2 +2 x 0.1=2m Chiều dài phân bố áp lực theo phơng ngang cầu ` d= a1+ 2H ; a1: Chiều rộng vệt tiếp xúc bánh xe = 0.2 d= 0.2 + 2 x 0.1 = 0.4 áp lực tác dụng lên diện tích a.d là : hđ=( P/a.d. d)= (12/2 x 0.4 x 1.8) = 8.35(m) Vậy ta chọn sơ đồ 12 để tính `b= 0.4 , d=1.2 tg= ( a + 2b x d/ H ) =(2 x 0.4 + 1.2/ 6.08 ) = 0.33 => = 18012 h1= a/ tg= 0 h2= b/ tg= 0.4/0.33= 1.21 h3= a/ tg= 6.08 - 2x 1.21 = 3.66 à= tg/ tg(+)= 0.33/ tg53012=0.25 Trong trờng hợp này a=2m Vậy Eo= 0.5 . . H2 . à . B = 0.5 x 1.8 x 6.082 x 0.26 x 2 = 17.3(T) `l0=H/3= 6.08/3 = 2.027 m Do XB-80 Chiều rộng của diện phân bố áp lực dọc theo tờng cánh mố với XB-80 , a= 3.6m Chiều dài phân bố áp lực - 16 - H=6.08 Chiều dài lăng thể trợt giả định lo = 3.16 Eb Eb lo lB Sơ đồ 12 `lB = H/2 = 6.08 /2 = 3.04 . ho EB= EB= . h2 . hđ . à . B = 1.8 x 8.35 x 1.21 x 0.25 x 2 = 9.09 (T) Nguyễn Viết Đạt Cầu - Đờng Sắt K39 `d= 2.7 +0.8 = 3.5 Tải trọng tác dụng lên diện tích a.d là P= 80T =>hotc=(P/ a.d.tc)= (80/ 3.6x 3.5 x 1.8) hotc= 3.52 Vậy ta chọn sơ đồ 12 để tính B=0.4 , d= 1.2 à = tg2= tg227030 E= 0.5 . . H2 . à . B , Lấy B= 3.6m Eo=0.5 x 1.8 x 6.082 x 0.27 x 3.6 = 23.34(T) ` eo= H/3= 6.08 / 3 = 2.027 m EB= . ho. H . à . B = 1.8 x 3.52 x 6.08 x 0.27 x 3.6 = 27.44(T) ` lB=H/2 = 6.08/2= 3.04 Trọng lợng tờng cánh : Nc Nc= 18.59 x (0.5 + 2.4 /2) x 2.5 = 67.389 (T) ` ltc= 0.372 Nđất= Vđ . = 35.72 x 1.8 = 64.296 (T) - 17 - 1.258 3.04 2.027 0.57 0.372 0.778 3.04 2.027 0.57 0.372 em ` ld= 0.57m Tổ hợp 64.38 128.676 toán . Tính duyệt mặt cắt II-III - 18 1 128.67 1.1 EBXB 1.2 1.2 Nđất 1.1 EoXB 64.290 Ntt 1 1.4 1.2 EBH30 64.296 1.1 n 1.2 Nđất 64.38 Ntc(T) EoH30 Ntt Tải trọng 147.975 77.155 70.82 77.155 70.82 Ntt(T) 50.78 27.44 23.34 26.39 9.09 17.30 Ttc(T) 58.184 30.184 28.00 33.49 12.73 20.76 Ttt(T) 166.67 113.82 65.55 -36.648 23.950 68.330 27.630 35.070 -18.320 23.950 Mtc(T) 186.232 125.19 78.670 -43.978 26.350 85.14 38.70 42.080 -21.990 26.350 Mtt(T) Nguyễn Viết Đạt Cầu - Đờng Sắt K39 Từ bảng tổ hợp tải trọng ta thấy tổ hợp tải trọng II bất lợi nhất vì thế ta chọn tổ hợp II để kiêmr